Chapter 8

열교환 장치 설계

열교환기(heat exchanger) 설계의 두 가지 핵심 방법론을 다룬다. LMTD 방법은 모든 입출구 온도를 알 때, $\varepsilon$-NTU 방법은 출구 온도를 모를 때 적합하다. 병류(parallel-flow)와 향류(counter-flow) 배열의 차이가 열교환기 성능에 결정적 영향을 미친다.

LMTD ε-NTU Counter-Flow Parallel-Flow Effectiveness

LMTD 방법

열교환기의 설계 방정식 $q = UA\,\Delta T_m$에서, $\Delta T_m$은 열교환기를 따른 온도차의 적절한 평균값이다. 유체의 온도가 열교환기 길이를 따라 지수적으로 변하기 때문에 산술 평균이 아닌 대수 평균 온도차(LMTD, Log Mean Temperature Difference)를 사용해야 한다.

$$ q = UA \cdot \text{LMTD} $$
$$ \text{LMTD} = \frac{\Delta T_1 - \Delta T_2}{\ln(\Delta T_1 / \Delta T_2)} $$

병류에서: $\Delta T_1 = T_{h,\text{in}} - T_{c,\text{in}}$, $\Delta T_2 = T_{h,\text{out}} - T_{c,\text{out}}$. 향류에서: $\Delta T_1 = T_{h,\text{in}} - T_{c,\text{out}}$, $\Delta T_2 = T_{h,\text{out}} - T_{c,\text{in}}$. 향류가 동일 조건에서 항상 더 큰 LMTD를 준다.

Q1. 병류 열교환기에서 $T_{h,\text{in}} = 200$ °C, $T_{h,\text{out}} = 120$ °C, $T_{c,\text{in}} = 50$ °C, $T_{c,\text{out}} = 90$ °C일 때 LMTD는?
병류: $\Delta T_1 = 200 - 50 = 150$ °C, $\Delta T_2 = 120 - 90 = 30$ °C. LMTD = $(150 - 30)/\ln(150/30) = 120/\ln 5 = 120/1.609 = 74.6$ °C. 산술 평균 90 °C보다 작다 -- LMTD는 항상 산술 평균 이하이다.

LMTD 계산기 및 온도 분포

아래 그림은 병류와 향류 열교환기의 온도 분포를 동시에 보여주고, 각각의 LMTD를 계산한다. 네 개의 온도 슬라이더를 조절하여 어떤 배열이 더 큰 구동력(LMTD)을 제공하는지 비교할 수 있다.

Interactive Figure 8.1 병류 vs 향류 온도 분포 & LMTD
병류 (Parallel-Flow)
향류 (Counter-Flow)
Th,in (°C) 200
Th,out (°C) 120
Tc,in (°C) 50
Tc,out (°C) 90
LMTD (Parallel) --
LMTD (Counter) --
Counter/Parallel --
고온측 (Hot)
저온측 (Cold)

ε-NTU 방법

$\varepsilon$-NTU 방법은 열교환기의 출구 온도를 모를 때(rating problem) 사용한다. 유효도(effectiveness) $\varepsilon$는 실제 열전달량과 이론적 최대 열전달량의 비이다. NTU(Number of Transfer Units)는 열교환기의 크기를 나타내는 무차원수이고, $C_r = C_{\min}/C_{\max}$는 열용량 비이다.

$$ \varepsilon = \frac{q}{q_{\max}} = \frac{C_h(T_{h,\text{in}} - T_{h,\text{out}})}{C_{\min}(T_{h,\text{in}} - T_{c,\text{in}})} $$
$$ \text{NTU} = \frac{UA}{C_{\min}} $$
$$ C_r = \frac{C_{\min}}{C_{\max}} \quad (0 \le C_r \le 1) $$

각 열교환기 유형에 대한 $\varepsilon$-NTU 관계식:

$$ \varepsilon_{\text{counter}} = \frac{1 - \exp[-\text{NTU}(1 - C_r)]}{1 - C_r \exp[-\text{NTU}(1 - C_r)]} \quad (C_r < 1) $$
$$ \varepsilon_{\text{parallel}} = \frac{1 - \exp[-\text{NTU}(1 + C_r)]}{1 + C_r} $$
Q2. NTU를 무한대로 높여도 병류 열교환기에서는 $\varepsilon = 1$에 도달할 수 없는 이유는?
병류에서 NTU → $\infty$이면 두 유체의 출구 온도가 같아진다 ($T_{h,\text{out}} = T_{c,\text{out}}$). 이 온도는 혼합 온도에 해당하며, $\varepsilon_{\max} = 1/(1+C_r)$이다. $C_r = 1$이면 $\varepsilon_{\max} = 0.5$에 불과하다. 반면 향류에서는 냉측 출구가 열측 입구에 가까워질 수 있어 $\varepsilon \to 1$이 가능하다.

ε-NTU 차트

아래 그림은 NTU에 대한 유효도 $\varepsilon$를 향류, 병류, 1-2 셸앤튜브 열교환기에 대해 나타낸 것이다. 슬라이더로 NTU와 $C_r$을 조절하면 각 유형의 $\varepsilon$ 값을 비교할 수 있다.

Interactive Figure 8.2 ε vs NTU -- 열교환기 유형별 비교
NTU 2.00
Cr 0.50
ε (Counter) --
ε (Parallel) --
ε (1-2 S&T) --
향류 (Counter-Flow)
병류 (Parallel-Flow)
1-2 셸앤튜브
Q3. $C_r = 0$ (한 유체가 응축)일 때, 세 가지 열교환기 유형의 $\varepsilon$-NTU 곡선은 어떻게 되는가?
$C_r = 0$이면 한 유체의 온도가 일정(상변화)하다. 이 경우 유동 배열이 무의미해지며, 모든 유형에서 $\varepsilon = 1 - e^{-\text{NTU}}$로 동일하다. 슬라이더에서 $C_r = 0$으로 설정하면 세 곡선이 완전히 겹치는 것을 확인할 수 있다.